大棚管厂家间接法通过量测承受横向力作用的杆件端部荷载和相应位移的方式，得到剪力一位移曲线然后根据理论模型的计算与比较，分析节点的抗弯刚度。这是在框架梁柱节点试验中经常采用的方式。本书基于后一方法建立试验方案。

     一侧框架梁上设置多道拉耳，另一侧框架梁上连有可拆卸的斜支承座。通过顶承在平衡梁、斜支承座上的加载装置及连于拉耳的刚性拉杆，对放入平衡框的试件施加荷载；变换所连接的拉耳，调整斜支承座的角度，就可实现多种加载模式。框架梁和被加载的试件底部均安放滚轴，使水平力系在框架-试件系统内平衡。对试件的作用力由油压千斤顶1-4及刚性拉杆1和拉杆2产生。由左侧框架梁1的平衡条件，可由已知千斤顶荷载确定框架拉杆1和拉杆2的内力；再由右侧框架梁2的平衡条件，可求出刚性拉杆1和拉杆2的内力，即理论上对试件的作用力可由静力平衡条件完全确定改变各千斤顶对所接触杆轴的相对位置、各千斤顶之间力的比例关系，以及刚性拉杆与不同拉耳的搭配，可以实施多组荷载工况。

         大棚管厂家 若参照欧洲规范对无侧移刚架节点刚性程度的分类方法计算，DKS仍可作为全刚性节点。试件SXR、SXN腹杆与弦杆的交角为直角，腹杆在平面内弯曲时的刚度大多低于模式A。试验表明，相贯节点具有相当抗弯刚度，定条件下能作为全刚性节点。（2）轴力性质（拉力或压力）、大小及相邻杆件的受力状态对节点抗弯刚度具有一定影响。从表2-8中可以看出试件DKL的前三种工况均显现出腹杆受压时节点刚域性质明显的特征，受拉腹杆轴力***值大于受压腹杆轴力***值，减缓了受压腹杆下方弦杆管壁的转动变形是原因之一。弦杆弯矩对节点抗弯刚度影响不大。（3）节点对腹杆在平面内、外弯曲的约束程度有所不同。试件SXR和SXN的试验结果表明，在相同荷载下，平面外弯曲时的挠度与模式A挠度的比值总体小于平面内弯曲时的该比值，说明平面外比平面内更接近于刚性连接2.5.4屈服后的抗弯刚度各试件破坏性试验曲线均呈现明显的弹性强化趋势。试验表明，试件腹杆根部截面弯曲屈服，有的发生局部塑性失稳；大棚管厂家同时应变测点表明，弦杆节点区局部进入塑性。即使如此，节点仍能维持足够刚度。四个试件强化阶段刚度和弹性阶段刚度的比值分别估读为：0.13（DKL）、0.08（DKS）、0.05（SXR）、0.035（SXN），突出反映了节点的几何参数对强化后节点刚度的影响，与弹性阶段具有相似的性质。